高分辨率示波器的一大優勢是噪聲更低，測量精度更高，示波器系統的噪聲水平不是僅僅由一個高分辨率的ADC決定，更需要低噪聲的前端放大器，以及特殊設計的系統架構，是一個完整的高分辨率系統，本文主要分析示波器中噪聲來源和量化方法。

  示波器最大垂直分辨率由采集系統中的單個器件決定 - ADC - 并且它具有量化噪聲和其他噪聲成分，可將噪聲引入測量并降低有效分辨率，其他器件以及集成器件的整體采集系統也會產生噪聲。

  然而，示波器中的主要噪聲源往往是前端放大器，這就是為什么高分辨率示波器具有專門設計的低噪聲前端放大器至關重要，示波器前端放大器通常由多級不同增益的放大器組成，因此會有運行機制可以在寬范圍的輸入信號幅度下提供與信號大小相關的最小噪聲。

  圖1顯示了示波器通道中噪聲源的示例，用戶輸入信號VIN輸入到示波器，VIN在進入示波器時本身有噪聲，前端放大器和ADC也會疊加噪聲到信號上。在這個例子中，每個ADC輸入驅動四個都會增加噪聲的內部ADC，這主要是量化噪聲。意識到經常被忽視的噪聲源 - 用戶信號上的噪聲 - 不能被消除是很重要的，因為示波器無法區分噪聲，對其而言，噪聲也是信號，示波器的功能是真實地再現信號，在前端放大器中加到信號上的噪聲引起了一個問題，即它與用戶輸入信號上的噪聲無法區分，并且對所有下游路徑都是同樣的。因此，必須盡可能減小前端噪聲- 后期處理技術不能濾除或消除前端噪聲。

圖1 – 示波器輸入信號路徑和噪聲源

  與其他所有器件一樣，ADC的工作是真實地數字化呈現給它的波形。 但是，交織單個或多個ADC芯片和交織多個片內（內部）ADC為進一步降低噪聲提供了機會。

系統中每個噪聲源的重要參數：

•       噪聲的幅度

•       噪聲源之間的相關性

•       信號路徑中噪聲源的位置以及與系統中的其他路徑的共同程度

•       噪聲的頻譜特性

  隨后我們將討論如何用軟件后處理技術利用噪聲源的知識來提高有效分辨率，但是，一個簡單的事實仍然存在 - 在應用軟件后處理技術之前，從低噪聲、高分辨率的硬件采集系統開始，在應用軟件后處理技術后仍將獲得最佳的有效分辨率。有關可用于降低示波器噪聲的軟件后處理技術的其他詳細信息，請參見“了解示波器中的垂直分辨率"。

示波器本底噪聲，代表性信號和ENOB測量

  示波器完整系統的性能應該是有興趣了解示波器噪聲水平的用戶的關注點，以及他們能否在廣告聲稱的帶寬和采樣率下獲得對應的分辨率和噪聲性能。

本底噪聲

  簡單的本底噪聲測試是在示波器通道沒有輸入信號時提供的噪聲性能大致性的指標，雖然這個測試簡單易行，但它不是示波器性能最真實可靠的測試，因為大多數示波器在使用時，都會有輸入信號相連。盡管如此，添加輸入信號時噪聲不會降低，因為增加的信號幅度只會稍后將噪聲添加到噪聲測量中。 因此，本底噪聲對于粗略評估整體性能可能是一個有用的測試。

代表性信號

  基本的“標準"輸入信號可以揭示更多前端放大器和ADC的性能信息，階躍響應和高速串行數據信號通常用于了解示波器系統的性能。

階躍響應

  階躍響應可以提供示波器在實際工作條件下信號質量和完整性的有用信息，除了顯示實際噪聲性能外，示波器足夠帶寬的階躍響應還將顯示前端放大器性能（上升時間，過沖，線性度等）。

高速NRZ串行數據信號

  NRZ串行數據信號通常在示波器中以眼圖的形式查看，眼圖僅僅對應于NRZ串行數據信號的1和0轉變的一系列階躍響應， 如果串行數據信號的速率足夠高，則階躍響應上升時間將會很快，這是對示波器的階躍響應和噪聲性能的直觀視覺測試。 因此，眼圖非常適用于評估示波器的整體噪聲和采樣時鐘質量。

  高帶寬示波器利用軟件時鐘恢復和位分片算法來顯示沒有觸發抖動影響的眼圖，因此1和0轉換時間寬度僅取決于采樣時鐘抖動，這最大限度地減少了對觸發系統的依賴 - 具有低觸發抖動是一個重要的優點，因為觸發電路的隨機抖動可能比實際串行數據信號中的抖動對抖動計算的影響更大，眼圖中的1和0（頂部和底部）表示可以很好地指示NRZ信號的1和0電平的噪聲。

  抖動通過時間間隔誤差的計算來計算 - 測量周期與實際時鐘周期的偏差， 標準定義了從時間間隔誤差抖動的測量中計算隨機抖動（Rj）和確定性抖動（Dj），并隨后計算10e-12誤碼率的總抖動（Tj），如公式1：

 Tj=14?Rj+Dj

公式1-從Rj和Dj

因此，大的Rj將導致計算的Tj非常大，并且非常好（低抖動）的Rj性能在設計中也是非常珍貴的，因此，工程師需要使用給測量增加很少抖動的示波器。

示波器系統ENOB

 示波器ENOB可以從示波器SINAD的測量中推導出來。參考公式2：

示波器ENOB= (SINAD-1.76)/6.02

公式2-從示波器SINAD中計算示波器ENOB

  如果前端放大器不是系統中的主要噪聲源，則系統ENOB將接近ADC的ENOB，理解ADC ENOB是系統ENOB的上限很重要，但是系統性能才是需要理解的關鍵性能，實際上，示波器（系統）ENOB將始終小于ADC ENOB。

公式2假定輸入信號是滿量程的，如果不是，則需要使用公式3：

ENOB= (SINAD-1.76+20 log?((FullScaleAmplitude)/(InputAmplitude)))/6.02

公式3-計算輸入信號幅度小于滿量程的示波器ENOB

  通常情況下，ENOB是在滿量程的90％處進行測量并進行調整的。但是，如果不對小于滿量程振幅的輸入信號進行調整，則ENOB計算結果將低于其它情況。例如，如果一個系統使用90％滿量程幅度信號測得的SINAD為55 dB，根據公式3，ENOB計算為9，根據公式2，ENOB計算為8.84。因此，了解滿量程用于ENOB測量以及是否對幅度進行了調整非常重要。

  從這個公式可以推導出每個有效位6 dB SINAD的“經驗法則"，因此，半個有效位的改進相當于噪聲減少3dB（30％）,并且1個有效位的改進等同于噪聲減少6dB（50％），ENOB的微小差異意味著垂直（電壓振幅）噪聲很大。

  測量ENOB的要求是在IEEE-1057-2007“數字化波形記錄儀標準"中定義的，但是，這種測量方法不包括數字示波器中常用的多ADC導致的交織誤差。如果多個ADC不能匹配增益、延遲和偏移量，則它們會降低信號。另一種基于FFT的用于測量ENOB的方法“計算有效位數"包括噪聲和失真分量以及ADC交織誤差分量，請記住，在設計良好的示波器中，交織誤差分量很?。s為-47dB），并且通常不會影響ENOB，但其對低噪聲、高分辨率示波器的影響要高于傳統8位分辨率示波器，這些交織誤差可能是用IEEE-1057 ENOB規范標定高分辨率示波器與真實世界信號上觀察到的實際系統噪聲性能不匹配的另一個原因。

  測量ENOB時，我們需要測量它相對頻率的函數，這是因為失真分量通常是頻率的函數，而且當采樣時鐘抖動很高時，SNR和SINAD也是頻率的函數。 當出現抖動時，會增加相關頻率處的噪聲和失真，這可以在圖2中看到，請注意，與其他地方相比，輸入的6 GHz正弦波周圍的頻譜噪聲功率要高10dB（由于此特定示波器的采樣時鐘抖動很高），并且在高帶寬下的影響最大。

圖2- 某示波器6 GHz輸入正弦波的噪聲譜密度

圖3顯示了同一臺示波器對應的SINAD（描述為SNR）與頻率的關系，SINAD在較高頻率下逐漸降低。

圖3-同一臺示波器的SINAD vs. frequency

圖4顯示對不同頻率純正弦輸入信號的影響，正如圖2所預期的那樣，隨著頻率的增加，輸入信號噪聲明顯變得更大。

圖4-某示波器noise vs. frequency

  頻率合成器被用于輸入示波器的正弦波發生器，大多數質量好的商用頻率合成器的固有本底噪聲水平低于8位示波器采集系統。 但是，頻率合成器本身的本底噪聲可能不會低于更高分辨率的示波器采集系統，因此，在頻率合成器的輸出端使用帶通濾波器以消除諧波含量，并且輸出正弦波被進一步衰減以減小發生器本底噪聲，如果在12位采集系統上測量ENOB時不采用這些步驟，則所做的ENOB測量將更多地反映所使用的信號源而非采集系統。

  ENOB規格可能被簡化為一個數字，但重要的是要了解這個數字是否僅代表單一頻率下最佳情況下的性能，還是代表廣泛頻率范圍內的典型值。毫不奇怪，示波器制造商通常會一個最有利的ENOB數字代表性能，特別是如果他們使用的是較低分辨率的ADC或未針對高分辨率性能優化的前端放大器。

  最后，無論分辨率如何，ENOB都會隨著帶寬的增加而下降，圖5顯示了8位、10位和12位分辨率示波器的典型ENOB值與示波器帶寬的關系， 還顯示ENOB趨勢線以供參考，表示外推到更高帶寬的ENOB線。

圖5-典型8、10和12-bit示波器ENOB VS 帶寬

  例如，2018年購買的典型的高質量1 GHz示波器預計可能具有約6.5的ENOB（盡管ADCENOB可能約為7），十年以前，這個值會少0.5到1.0個比特 - 隨著技術的成熟，性能逐漸提高。